這類鋼實際上是在Cr13型馬氏體不銹鋼的基礎上降低含碳量，加入鎳、鉬元素（在制造鑄件時，為凈化鋼水，降低夾雜物含量等目的，有時適當添加稀土元素）而發(fā)展起來的，是具有較高強度、韌性和一定耐腐蝕性的優(yōu)良鋼種。常用來生產制造重要的軸、殼體鍛件或水輪機葉片、葉輪等鑄件。

 該類鋼所以在熱處理后具有高的強度、塑性、韌性，是由其成分及熱處理后可獲得的組織所決定的。

 該鋼具有低的含碳量，一般為不大于0.07%,有的更低，這就使鋼淬火后可獲得低碳馬氏體組織。目前，比較普遍的觀點認為，碳和合金成分是影響馬氏體形態(tài)的主要因素，在低碳合金中，淬火后形成板條狀馬氏體，其內部亞結構以晶體內密度很高的位錯為主，因此，又稱板條狀馬氏體為位錯馬氏體。位錯產生較大的強化作用，使板條馬氏體有較高的強度。而極低的含碳量將鋼產生脆性的因素降到最少，這又使其具有了較高的韌性。

 4%~6%鎳元素的加入，首先促進了奧氏體的穩(wěn)定性，還減少了由于低碳和鉬元素加入可能引起的增加δ鐵素體的作用，降低了鋼的相變點。據測試，鍛造的0Cr13Ni4Mo材料的A_c1溫度比0Cr13或1Cr13的A_c1溫度降低約200℃,依具體成分的不同，在550~630℃之間。M_s點溫度降低100~150℃,為220~260℃。

 A_c1點溫度的降低，可使這類鋼淬火后在略高于Ac,溫度回火，獲得具有保留板條馬氏體位向的索氏體基體上分布一定量的誘導奧氏體，提高了材料的塑性、韌性。

M_s點的降低，雖然對轉變組織的性能有不利影響，但是對這種成分不銹鋼的不利作用已難以顯現。

這類鋼的淬透性好，0Cr13Ni4Mo鍛件在ф400mm軸的斷面檢定，表面至中心的硬度差不大于50HB.

這類鋼幾個典型牌號的成分及機械性能標準見表4-13和表4-14。

這類鋼常見的熱處理方式有退火和淬火回火。

1. 退火

 這類鋼的合金成分構成促進了奧氏體的穩(wěn)定化，使鋼具有較強的空冷自硬性。有試驗表明，在高溫加熱后，即使以緩慢速度冷卻，組織中也會存在一定量的貝氏體和馬氏體并保持高的硬度。試驗還表明，只有將其加熱到A_c1或略高于A_c1溫度，保溫后空冷或爐冷，可獲得240~270HBS的硬度，組織為鐵素體和。碳化物的混合物，并存在一定量的誘導奧氏體。見圖4-36。

 因此，這類鋼的鍛后或鑄后退火加熱溫度可選用620~660℃.單件保溫時間按1~1.2min/mm考慮。

 退火冷卻可采用空冷或爐冷方式。

2. 0Cr13Ni4Mo鍛件的淬火和回火

 雖然0Cr13Ni4Mo馬氏體不銹鋼的A_c3點溫度較低，810~830℃,但含有較高的合金元素鉻、鎳，為保證合金碳化物充分溶解和奧氏體內成分的均勻化，淬火溫度應高些。試驗表明，淬火溫度在980~1040℃區(qū)間是合適的，回火后可獲得高強度和塑韌性。與在低于980℃淬火效果相比，在相同韌性條件下，有更高的強度。淬火溫度高于1100℃,會產生較多的殘留奧氏體。同時有晶粒長大的危險。

 由于奧氏體較穩(wěn)定，采用空冷也可以獲得足夠的馬氏體和高的硬度。但為保證更高的淬透性和強韌性，建議采用油冷卻率火。對于大鍛件油冷卻時，應適當控制出油溫度，防止淬火應力過大而產生裂紋。也可以采用油冷－空冷－油冷－空冷的間斷冷卻方式。出油時表面溫度控制在100℃左右即可。淬火冷卻后，應及時回火。

  0Cr13Ni4Mo鋼雖然淬火后獲得了具有較好塑韌性的板條狀馬氏體組織，也應回火后使用，以消除應力，穩(wěn)定組織，進一步提高塑韌性。試驗研究結果表明，淬火后在200~300℃溫度回火，即可得到較高的強度和塑性、韌性，但硬度稍高，應力消除不多，馬氏體形態(tài)無太大變化。在350~500℃區(qū)間加熱回火，在強度、塑性、硬度沒有大的變化的情況下，沖擊韌性顯著下降。這是由于在此溫度區(qū)間，有鉻的碳化物析出，形成了脆性區(qū)。進一步提高回火溫度至500~600℃,沖擊韌性開始回升；強度有下降的趨勢。在570~620℃回火，鋼的強韌性達到最佳配合。組織為具有板條狀馬氏體形態(tài)的索氏體，硬度為250~280HB.如果再提高溫度，可能超過A_c1溫度更多，不僅引起板條狀組織粗化，還可能發(fā)生奧氏體轉變，這部分奧氏體不同于誘導奧氏體，其在以后的回火冷卻過程中發(fā)生馬氏體轉變，引起鋼的硬度、強度上升，沖擊韌性又有下降的趨勢。

 在具體應用中，可根據所制零件使用條件和對性能要求的不同確定回火溫度，一般結構件，如軸、殼體等，均采用580~620℃回火。

3. ZG0Cr13Ni6MoRE 鑄件的淬火、回火

 ZG0Cr13Ni6MoRE 比0Cr13Ni4Mo的相變點更低（因為鎳含量更高），表4-13中的ZG0Cr13Ni6MoRE 成分鋼的相變點為：A_c1,540~550℃;A_c3,720~740℃;M_s，150~170℃,M_f,30～40℃。

 淬火、回火的工藝過程、特點基本上與0Cr13Ni4Mo相似。但由于這類材料目前大多應用于制造大型水輪機葉片、葉輪等零部件，所以，在具體的熱處理生產中，又有需要注意之處。特別是在回火工序。

 考慮鑄件成分、組織不均勻的特點，其淬火溫度相對更高一些，通常取1020~1070℃,組織基本處于奧氏體狀態(tài)，且可保證晶粒不至于粗大，能保持在4~5級晶粒。如果超過1100℃則會引起晶粒長大。

 由于奧氏體較穩(wěn)定，奧氏體化后采用風冷、空冷均可獲得馬氏體組織，因其馬氏體轉變終了溫度M₁點較低，淬火冷卻應充分，以保證心部，特別是大型鑄件的心部獲得淬火組織。由于鑄造成分、組織的不均勻性，在淬火組織中也可能存在少量鐵素體或殘留奧氏體。

 ZG0Cr13Ni6MoRE 鋼的回火應該特別注意：

  經研究證明，這種鋼由于相變點低，存在較大量的碳化物形成元素鉻，提高了淬火組織的回火穩(wěn)定性，所以，如果在A_c1點以下溫度回火，因回火溫度較低，不能使馬氏體充分分解，韌性不高，硬度沒有明顯下降、軟化，達不到回火的目的。因此，這種鋼的回火溫度應高于A_c1點溫度，一般在580~620℃之間加熱回火。超過A_c1溫度的回火，組織中除具有淬火板條馬氏體位向的索氏體，還有15%~30%的誘導奧氏體。誘導奧氏體很穩(wěn)定，在回火冷卻過程中不發(fā)生轉變而被保留下來，這部分誘導奧氏體的存在，增加了鋼的強韌性。

  試驗研究表明，在這個溫度區(qū)間上限回火，如在620℃或更高一些溫度回火，組織中還會存在一部分新生的奧氏體（不同于誘導奧氏體），這部分新生的奧氏體穩(wěn)定性差，在回火冷卻中大部分會發(fā)生馬氏體轉變，使回火硬度上升。新生奧氏體如果有一部分不發(fā)生馬氏體轉變而殘留下來，這部分殘留奧氏體可能對材料的屈服強度產生積極的影響，并提高材料的屈強比。如果在回火過程中，新生奧氏體轉變?yōu)轳R氏體，會對鋼的塑韌性有不利的作用，為此，這類鋼可進行第二次回火，第二次回火溫度應于第一次回火溫度20~30℃,取550~560℃加熱，第二次回火后，第一次回火產生的馬氏體被回火，加之誘導奧氏體會略有增加，使鋼的強韌性更優(yōu)于第一次回火的效果。特別是鋼的屈服強度明顯提高，使鋼的屈強比增大。見表4-15。

 從表4-15可見，ZG0Cr13Ni6MoRE鋼淬火后二次回火與－次回火比較，在破斷強度基本相同的情況下，屈服強度有明顯的提高，屈強比提高，塑性也略有提高。

 這類鋼作為鑄件，相對于同等成分的鍛件，可能存在一些差異，比如，在鑄件生產時，為考慮流動性及有利于生產，硅等元素可能偏高，又因成分、組織的不均勻性，可能在熱處理后鑄件組織中有少量的δ鐵素體，如果δ鐵素體含量不超過5%~8%,對鑄件性能不會產生明顯的影響。另外，對于大截面鑄件，為少成分組織的不均勻性，可在鑄后進行一次擴散退火處理，擴散退火的溫度可在1100~1120℃,充分保溫后爐冷。

 這類馬氏體不銹鋼熱處理時應注意的問題見ZG1Cr13Ni的相關部分。